23 | 02 | 2018
Главное меню
Смотри
replace_in_text_segment($text); echo $text; ?>
Статистика
Пользователи : 1
Статьи : 3060
Просмотры материалов : 8242071

Посетители
Рейтинг@Mail.ru
Советую
Online
  • [Bot]
  • [Google]
  • [Yandex]
Сейчас на сайте:
  • 25 гостей
  • 3 роботов
Новые пользователи:
  • Administrator
Всего пользователей: 1
RSS
Подписка на новости
Системы воздушного охлаждения генераторных ламп. PDF Печать E-mail
Автор: Administrator   
06.03.2012 17:44

Системы воздушного охлаждения генераторных ламп.

Системи повітряного охолодження генераторних ламп.

При будівлі компактного підсилювача потужності (УМ) для радіостанції альтернативи обдувним лампам немає. Це підтверджує і зарубіжна практика, так як лампи використовуються в більшості сучасних фірмових підсилювачів. Одним з важливих конструктивних елементів підсилювача можна назвати систему охолодження лампи. Інформація з проектування таких систем в літературі практично немає, і це, напевно, найбільше "біла пляма" в "усілітелестроеніі".

Між тим ці відомості важливі, так як компоновка УМ залежить від конструкції системи охолодження, і при помилковому рішенні потрібно трудомістка переробка. Систему охолодження необхідно робити правильно відразу. У запропонованій статті викладено практичні обгрунтування конструктивних параметрів систем повітряного охолодження генераторних ламп.

Вибір оціночних параметрів при випробуваннях систем охолодження і методика вимірювань

У паспорті потужних генераторних ламп завод-виробник вказує умови охолодження і максимально допустиму температуру її конструктивних елементів [1]. Тому першим і основним оціночним параметром при порівнянні різних систем охолодження працює радіолампи прийнята максимальна температура анодного тепловідведення tAmax.

Охолодження лампи залежить від подачі (витрати) повітря вентилятором [1]. Тому для найбільш ефективного використання повітряного потоку повітряний тракт підсилювача повинен мати мінімальний аеродинамічний опір (надалі опір). Воно, в загальному випадку, обумовлено місцем розташування вентилятора, формою радіолампи, її панелі і конфігурацією воздуховода.

Рухомий в воздуховоде потік характеризується швидкістю v, м / с. і подачею V = v ∙ s, м3 / с, де s - площа поперечного перерізу воздуховода в місці вимірювання швидкості, м2 [2]. Всякий опір на шляху повітряного потоку викликає зменшення швидкості, а отже, втрату подачі. Ці величини можна використовувати для оцінки опору повітряного тракту.

Тому другим оцінним параметром при порівняльних випробуваннях систем охолодження прийнята величина зниження подачі ΔV, виражена в%:

ΔV = [(Vб-V) / Vб] • 100%, де V - подача вентилятора в системі охолодження, м3 / ч; Vб - подача вентилятора в базовому варіанті, з яким відбувається порівняння, м3 / ч.

Наприклад, подача вентилятора, встановленого в порожньому повітроводі, Vб = 120 м3 / ч. При розміщенні в воздуховоде панелі з радіолампи подача зменшилася до 53 м3 / ч. Зниження подачі через їх опору буде ΔV = [(120-53) / 120] • 100% = 56%. Другий допоміжний параметр може бути використаний при порівнянні систем охолодження без працюючої радіолампи.

Для експериментів була випробувана система обдування лампи ГУ-84Б, що складається з стандартної панелі, воздуховодов з внутрішнім діаметром 112 мм і вентилятора. Вона дозволяла відчувати різні системи охолодження та їх окремі елементи. Під час випробувань радіолампа працювала як теплогенератор, тобто вся підводиться до аноду потужність РА перетворювалася на тепло.

Подача повітря визначалася крильчаті анемометром (призначений для випробувань вентиляційних систем) [2], розташованим безпосередньо за воздуховодом. Температура вимірювалася цифровим мультиметром М838 з термопарою. Похибка вимірювання становила ± 3 ° при t <150 ° С і ± 3% при t> 150 ° С. Температура визначалася після десятихвилинної роботи лампи в вимірюваному режимі.

Системи охолодження з осьовим вентилятором

Практично можливі чотири варіанти обдування радіолампи: боковий, осьової припливне, осьової витяжної і осьової двовентиляторним приточно-витяжною.


Рис.1.

Оптимальний з них визначався практично по ефективності охолодження. Для випробувань був застосований осьової суцільнометалевий вентилятор ТУР 4658N з діаметром крильчатки 110 мм і n = 2200 об / хв. Подача вентилятора в порожньому воздуховоде - 120 м3 / ч.

При бічному охолодженні (рис. 1) охолоджуючий повітря проходить тільки через частину ребер тепловідведення лампи, і поверхня охолодження скорочується в 9 ... 21 раз (табл. 1).

Поліпшити охолодження можна, збільшивши швидкість повітря, але при цьому зростуть габарити і шум вентилятора. Неефективність схеми очевидна. Завод-виробник також не рекомендує використовувати бічний обдув для ламп, розрахованих на осьової прохід повітря [1].

Таблиця 1.

Найменування лампи

ГУ-43Б

ГУ-74Б

ГУ-78Б

ГУ-84Б

Загальна площа охолодження тепловідведення Sо, cм2

3000

410

1720

1566

Площа циліндричної зовнішньої поверхні Sб, см2

140

44

140

126

Sо / Sб

21

9

12

12

Результати випробувань витяжної (рис. 2) і припливної (рис. 3) систем охолодження представлені в табл. 2.

Виміри показали, що подача вентилятора в витяжної системи (53 м3 / ч) в 2,4 рази більше, ніж в припливної (22 м3 / ч).

Якщо проводити порівняння по температурі тепловідводу, яку можна виміряти більш точно, то tAmax = 130 ° С досягається в припливної схемою при РА = 240 Вт, а в витяжної схемою tAmax = 126 ° С при РА = 460 Вт Отже, витяжний вентилятор відводить приблизно в два рази більше тепла, ніж припливне. Для людини, звиклої мати справу з електричними схемами, такий результат може здатися несподіваним.

Таблиця 2.

Вимірюваний параметр

Припливна схема

Витяжна схема

Подача V, м3 / ч

22

53

Зниження подачі ΔV,%

82

56

РА, Вт

240

240

460

tAmax, ° C

130

82

126

Дійсно, будь-який резистор викликає однакове падіння напруги незалежно від того, з якого боку від джерела живлення він розташований.

Закони руху повітря відрізняються від закону Ома, і аеродинамічний опір лампи з панеллю в даному випадку залежить від місця розташування вентилятора. Отриманий результат пояснюється наступним.

Потік повітря, що виходить з осьового вентилятора, не прямоточний, а завихрення (закручений, як нитки в виттєвому канаті), і надходить він у кільцеву щілину панелі не перпендикулярно, а під кутом (рис. 3).

Завихрень повітря при вході в панель веде себе як камінь, кинутий у воду під кутом; багаторазово відскакуючи від неї, перш ніж поринути. Тому 82% подачі вентилятора втрачається на терті між окремими шарами потоку. Це значно погіршує відведення тепла.


Рис.2.

При роботі витяжного вентилятора під дією розрядження через лампу проходить прямоточний потік, тому величина зниження подачі значно менше. В цьому випадку вона в основному обумовлена ​​лобовим зіткненням з катодом.

Недостатню подачу повітря можна збільшити двома способами: застосувати більш потужний вентилятор або встановити другий вентилятор соосно з першим. Для визначення кращого способу були випробувані двовентиляторним системи обдування.

Встановлено, що ефективність подачі спарених вентиляторів залежить від відстані між ними. При відстані 30 мм приріст подачі склав 5%. Причина, очевидно, в тому, що закручений повітряний потік від першого вентилятора потрапляє на лопаті другого під неоптимальним кутом, не захоплюється цими лопатами, а відбивається від них.


Рис.3.

Зі збільшенням відстані до 100 мм подача зростає на 30%, так як потік повітря від першого вентилятора набуває осьову спрямованість і більш успішно захоплюється лопастями другого вентилятора. Очевидно, зі збільшенням відстані ефективність другого вентилятора буде рости. Але довгий воздуховод збільшить габарити і утруднить компоновку. Тому застосування здвоєних вентиляторів невиправдано.

Спільна робота двох джерел (перетворювачів) енергії завжди була непростим завданням і вимагала застосування спеціальних технічних рішень.

Очевидно, що для узгодженої роботи вентиляторів слід підбирати відстань між ними, форму і взаємне розташування лопатей, а також встановлювати "випрямляючий" повітряний потік пластини. У будь-якому випадку ця задача вже виходить за рамки "усілітелестроенія".

Таблиця 3.

Вимірюваний параметр

Витяжна схема

Припливно-витяжна схема

РА, Вт

240

240

Подача V, м3 / ч

53

64

TA max, С

82

76

Осьова двовентиляторним приточно-витяжна схема обдування показана на рис. 4. За результатами вимірювань, наведеними в табл. 3, видно, що після приєднання до витяжної схемою другого, приточного, вентилятора подача повітря зросла тільки на 20%, a tAmax зменшилася на 8%.

Отже, застосування другого, приточного, вентилятора неефективно. Причини цього явища вже розглянуті вище.

За результатами випробувань різних варіантів обдування з осьовими вентиляторами можна зробити наступні висновки:

1. Оптимальною є витяжна система охолодження з одним вентилятором, що забезпечує необхідну подачу повітря.
2. Застосування другого вентилятора для збільшення подачі невиправдано при будь-якій системі охолодження.

Обгрунтування конструктивних параметрів витяжної системи охолодження з осьовим вентилятором

При РА = 460 Вт і зазорі В між теплоотводом лампи і воздуховодом, що дорівнює 7 мм, відстань А між вентилятором і анодним теплоотводом встановлювалося рівним 50, 80, 115, 150 і 210 мм. Результати вимірювань показані на графіку (рис. 5).


Рис.4.

Зі зменшенням відстані А до 50 мм теплоотвод лампи входить в зону завихрень перед вентилятором і tAmax зростає на 10% через погіршення охолодження. При значній відстані вентилятора охолодження також погіршується через зростання втрат кінетичної енергії повітря на тертя об стінки довгого воздуховода. Найкращі умови охолодження забезпечуються при А, рівному 1,0 ... 1,2 діаметра вентилятора.

Температура повітря перед вентилятором по мірі віддалення від анода зменшується з 97 до 49 ° С за рахунок охолодження через стінки воздуховода. Для кращої тепловіддачі вони повинні мати мінімальну товщину.

Температура лопатей менше, ніж у який входить до вентилятор потоку повітря. Це пояснюється тим, що гаряче повітря, що виходить з вентилятора, інтенсивно перемішується з зовнішнім, швидко охолоджується сам і охолоджує зовнішні сторони лопат вентилятора. З цієї ж причини із зменшенням А температура лопатей зростає повільніше, ніж температура гарячого повітря перед вентилятором.

Таблиця 4.

Зазор В, мм

0

7

17

U max, С

209

194

189

Результати вимірювань, наведені в табл. 4, показують залежність tAmax від величини зазору В при РА = 770 Вт і А = 115 мм. При зазорі В = 0 бокова поверхня тепловідведення не бере участі в тепловіддачі і температура анода максимальна.

При В = 7 мм tAmax зменшилася на 15 ° С, так як в охолодженні почала брати участь бокова поверхня тепловідведення. Зі збільшенням зазору В до 17 мм tAmax зменшилася ще на 5 ° С. При збільшенні зазору зростає швидкість повітря на зовнішній стороні тепловідводу, тому поліпшення охолодження можливо, але різниця з попереднім досвідом не перевищує помилки вимірювання. Отже, для ефективного охолодження зовнішньої поверхні тепловідводу лампи досить зазору 5 ... 10 мм.


Рис.5.

С учетом вышеизложенных результатов была изготовлена и испытана вытяжная система охлаждения для лампы ГУ-84Б (рис. 6). Измерения показали, что tAmax достигается при РА = 770 Вт. Температура лопастей вентилятора при этом равна 73 °С, поэтому цельнометаллический вентилятор при максимальной мощности обеспечит большую надежность. У вентиляторов с пластмассовыми деталями максимально допустимая рабочая температура — до 60 °С [3, 4].

При зростанні РА від 0 до 770 Вт tAmax збільшилася від 36 до 207 ° С, а катода - від 120 до 145 ° С. Отже, для охолодження катодного частини лампи, навіть при її максимальному тепловому режимі, досить витяжного вентилятора.

На рис. 7 показана залежність tAmax від часу нагріву при РА = 770 Вт та охолодження при РА = 0. Час повного розігріву лампи після подачі всіх напруг - 10 хв. Час охолодження до 36 ° С - 11 хв. Графік охолодження анода дозволяє розрахувати температурну поправку для вимірювання температури анода не в режимі передачі, а через проміжок часу, необхідний для відключення небезпечних напруг.

Залежність на рис. 7 пояснює, чому навіть з неефективною системою охолодження підсилювачі працездатні в CW та SSB режимах. При повсякденній роботі час передачі не перевищує, як правило, 1 ... 2 хв і лампа просто не встигає розігрітися, а під час прийому вона швидко охолоджується. Тому інтенсивність обдування в CW та SSB режимах може бути в кілька разів нижче, ніж при безперервному випромінюванні.

Системи охолодження з відцентровим вентилятором

Випробувані три системи обдування з відцентровим вентилятором: припливна з співвісним потоком (рис. 8), витяжна (рис. 9); припливна з бічним потоком (рис. 10). Для випробувань застосований відцентровий вентилятор з робочим колесом шириною 30 мм і діаметром 92 мм, який обертався електродвигуном КД-3.5А з n = 1400 об / хв. Подача вентилятора в порожньому воздуховоде - 90 м3/год.

Таблиця 5

Вимірювані параметри

Припливна схема з співвісним потоком

Витяжна схема

Подача V, м3/год

50

44

Зниження подачі ΔV,%

45

51

РА, ВТ

300

600

840

300

600

840

tAmax, ° C

99

145

185

104

157

204

Результати випробувань показали (табл. 5), що припливне відцентровий вентилятор з співвісним потоком найбільш ефективний.

Його повітряний потік прямоточний і має більшу швидкість v, ніж у осьового вентилятора. При тій же подачі повітря його кінетична енергія значно більше, так як вона пропорційна v2. Швидкісний прямоточний повітряний потік краще долає опір повітряного тракту, а контактуючи з лампою, забезпечує велику тепловіддачу.

Вентилятор працює в кращих умовах. Тут відбувається подача холодного повітря, отже, можна використовувати легку пластмасову крильчатку, за рахунок цього зменшити навантаження на підшипники і продовжити їх ресурс.


Рис.6.

Електродвигун екранований від ВЧ випромінювання стінками вхідного відсіку. Використання електродвигуна з підшипниками з пористої бронзи дозволило максимально знизити рівень шуму.

Неефективність обдування припливної системи з бічним потоком (рис. 10) видно без випробувань, так як повітря, вдаряючись в стінку, втрачає велику частину кінетичної енергії і тільки потім, рикошетом, прямує до лампи. Виміри проведені, щоб порівняти кількісні показники цієї та інших систем.

Результати випробувань (табл. 6) показали, що найменші втрати досягаються при мінімальних розмірах вхідного відсіку, тобто коли він фактично є продовженням воздуховода з боковим вихідним отвором. В цьому випадку подача, в порівнянні з співвісним потоком (рис. 8, табл. 6), менше в 2,8 рази, a tAmax вище на 70 ° С або в 1,7 рази.

Преимущество системы с боковым потоком в упрощении монтажа вентустановки. Ее можно разместить с любой стороны от лампы и сохранить небольшую высоту корпуса УМ.

Недостаток — худший теплоотвод из-за значительной потери подачи вентилятора (80 ...85 %) при повороте воздушного потока. Указанная система используется в фирменных УМ. Она работоспособна при применении малогабаритных ламп (ГУ-74Б, ГУ-91Б), которым требуется небольшой расход воздуха [5].

Таблица 6.

Измеряемый параметр

Высота входного отсека h, мм

150

100

60

Подача V, м3/чac

14

16

1

Снижение подачи ∆V,%

85

82

80

РА, Вт

300

300

300

Влияние анодного крепления на охлаждение лампы

Существенной разницы в охлаждении лампы с “анодным креплением” и без него нет. При неоднократном сравнении tAmax у лампы, закрепленной в фирменном анодном кольце и без такого крепления, разница была в пределах ошибки измерения (при прочих равных условиях).

Крепление за анодное кольцо необходимо для надежной фиксации лампы. Но если в распоряжении пользователя оказалась панель без анодного кольца, ее тоже можно применить. Инструкция разрешает для крепления лампы в панели делать упор на кольцо второй сетки с прижимом лампы со стороны анода [1]. Для осуществления такого крепления вместо отсутствующего фирменного анодного кольца устанавливается воздуховод, в котором на изоляторах размещается упор для прижатия лампы со стороны анода. Такой способ особенно удобен при использовании вытяжной схемы охлаждения с осевым вентилятором.

Определение подачи вентилятора в SSB и CW режимах

Все вышеуказанные результаты измерений были получены после 10 минутной работы лампы, что соответствует моделированию режима непрерывного излучения. Для SSB и CW среднее тепловыделение на аноде будет значительно меньше. В этом случае обороты вентилятора (а следовательно, и шум) могут быть существенно уменьшены.


Рис.7.

В зависимости от длительности работы на передачу соотношения времени RX/TX, вида излучения, тока покоя и пик фактора SSB сигнала средняя мощность, рассеиваемая на аноде, может уменьшиться в несколько раз. Например, при работе CW, учитывая паузы, средняя мощность составит 60...70 % от режима “настройка”. Во время приема лампа быстро охлаждается (см. рис. 7).

Если принять соотношение RX/TX1:1 и время передачи (1 ...2 мин), то время приема может быть засчитано в расчете среднего тепловыделения на лампе. В режиме CW оно будет примерно в 3 раза меньше, чем при непрерывном излучении.

Используя найденный коэффициент и КПД усилителя, легко вычислить выходную мощность, при которой испытанная система сможет охлаждать лампу. Но это приблизительный расчет, основанный на ряде допущений. Точные расчеты тепловыделения на аноде в режимах CW и SSB сложны и неоправданны. Более просто определить необходимую подачу (обороты) вентилятора по температуре анода в реальных условиях эксплуатации.

Например, в системе охлаждения УМ на ГУ-43Б [6] обороты вентилятора были уменьшены так, чтобы при работе SSB тепловая защита лампы срабатывала через 15 минут. Этого более чем достаточно для любой практической работы. В результате регулировки шум вентилятора стал меньше, чем шум из динамика при средней громкости. Грамотно выполненная система обдува обеспечит оператору комфортную радиосвязь на динамик, а радиолампа полностью отработает плановый ресурс.

Уменьшение шума при работе системы охлаждения

Работу системы охлаждения сопровождают два основных источника звука — электродвигатель и лопасти вентилятора. Движущийся в воздуховоде поток создает незначительный шум.


Рис.8.

Главным источником звука в электродвигателе являются подшипники. Поэтому следует применять специальные малошумные подшипники скольжения из пористой бронзы. В коллекторных двигателях шум происходит при трении щеток о коллектор.

Особо следует обратить внимание на способ крепления электродвигателя центробежного вентилятора. Звук мотора, присоединенного к корпусу “улитки”, усиливается за счет звукового резонанса. Поэтому его следует крепить к корпусу УМ.

Для массивного шасси мотор не является сильным вибровозбудителем, а резонансная частота корпуса за счет его габаритов и веса находится много ниже возмущающей частоты. Для уменьшения вибрации двигателя на него следует подавать пониженное напряжение. Эти меры плюс виброизоляция позволили полностью избавиться от звуковых резонансов электродвигателя. Сильный звук создается при вращении крыльчатки. Поэтому следующая задача — уменьшить скорость встречи лопастей с воздухом.

Эта проблема успешно решается за счет применения центробежного вентилятора. Звук работы осевого вентилятора, установленного на выходе из системы охлаждения, беспрепятственно распространяется в окружающем пространстве. В центробежном вентиляторе зона работы крыльчатки, где происходит образование звуковых волн, отделена от оператора двойным акустическим экраном. Первый — это корпус вентилятора (“улитка”), второй — стенки корпуса УМ.


Рис.9.

Кроме того, в центробежном вентиляторе воздух разгоняется при многократном воздействии на него лопастей рабочего колеса. Каждая лопасть постепенно усиливает движение потока, поэтому скорость ее соударения с воздухом и шум меньше, чем в осевом вентиляторе. С уменьшением скорости соударения частота звука понижается и смещается в область минимальной чувствительности нашего уха.

При использовании осевого вентилятора шум уменьшается оптимизацией системы обдува. Применение вытяжной системы охлаждения с оптимальными параметрами, по сравнению с приточной, позволит уменьшить подачу вентилятора и скорость лопастей в 2,5...3 раза. Некоторое ослабление шума можно получить при размещении вентилятора на задней панели усилителя [6]. В этом случае для оператора корпус усилителя является акустическим экраном.

Следующий способ — применить осевой вентилятор возможно большего диаметра, но уменьшить скорость вращения крыльчатки. (При этом скорость прохода воздуха через лампу остается неизменная).

Полностью звуковые помехи при обдуве не устранить, но в грамотно изготовленном УМ они крайне незначительны. Вышеуказанные способы позволят достичь хороших результатов с любыми лампами.

Выводы по результатам испытаний

1. Для охолодження лампи найбільш ефективним є застосування одного вентилятора з достатньою подачею. Використання двовентиляторним системи невиправдано.
2. Внаслідок особливостей в організації повітряного потоку осьової вентилятор створює прямоточний потік і більш ефективно працює в витяжної системи охолодження, а відцентровий вентилятор - в припливної системі охолодження.
3. За результатами випробувань систем охолодження визначено дві найбільш ефективні конструкції.


Рис.10.

За сукупністю всіх параметрів кращою є припливна система охолодження з соссним потоком від відцентрового вентилятора. Тут забезпечуються максимальна ефективність вентустаіовкі, мінімальний шум, а також надійна робота вентилятора, так як він подає холодне повітря. Недоліки - складність монтажу у вхідному відсіку, мала поширеність необхідних вентиляторів і електродвигунів на ринку комплектуючих та висока їх вартість.

Другим варіантом є витяжна система охолодження з осьовим вентилятором. Її недоліки - підвищений рівень шуму і нагрівання вентилятора. А перевага - мінімальні габарити і багаторазове спрощення монтажу.

Крім того, осьові вентилятори значно дешевше, ніж відцентрова установка, і на ринку комплектуючих можна легко знайти необхідні типорозміри. Виправдані обидві системи охолодження. Остаточний вибір буде залежати від наявності комплектуючих, компонування підсилювача і думки автора конструкції.

Захист лампи від перегріву

Метал і кераміка мають різний коефіцієнт теплового розширення. При перевищенні максимальної допусти мій температури лампи механічні напруги, викликані розширенням, можуть перевищити межу міцності кераміки. Виниклі внаслідок цього мікротріщини приведуть до швидкої втрати вакууму.

Захист лампи при відмові вентустановки в професійних УМ проводиться за допомогою датчика повітряного потоку. При відсутності обдування спрацьовують його аероконтакти, і автоматика знеструмлює лампу. Як аероконтактов найчастіше застосовується геркон, а його спрацьовування досягається за рахунок мініатюрного магніту, закріпленого на рухомій пластині, яку повертає повітряний потік.


Рис.11.

Зазначена захист має два недоліки: вона не захищає лампу від перегріву при розладі П-контура і при охолодженні малогабаритних ламп витрата повітря буде недостатнім для спрацьовування механічного датчика. Якщо не вдалося домогтися надійного спрацювання аероконтактов, можна застосувати релейну схему захисту (рис. 11).

При обриві в ланцюзі електродвигуна керуюче реле К1 знеструмлюється, контакти К1.1 замикаються і включають виконавче реле К2, яке контактами К2.1 відключає лампу. Про спрацьовуванні захисту сигналізує світлодіод VD2. Після усунення обриву струм в ланцюзі електродвигуна викликає спрацьовування К1, контакти К1.1 розмикаються і схема захисту переходить в початковий стан. При перевищенні струму в ланцюзі двигуна перегорає плавкий запобіжник FU1, а потім схема захисту спрацьовує, як при обриві. Аварійна зупинка вентилятора може статися внаслідок його відмови або при відключенні електроенергії.

В цьому випадку універсальним засобом захисту від перегріву є наявність окремого аварійного вентилятора, який розташований в одному корпусі з батарейками. При зупинці штатного вентилятора оператор встановлює аварійний вентилятор на корпус підсилювача над воздуховодом і охолоджує лампу протягом 5 хвилин, як цього вимагає інструкція [1].

При сверхнормативном тепловыделении на аноде (например, из-за расстройки П-контура) номинальной подачи воздуха будет недостаточно. Для защиты лампы в этом случае следует постоянно контролировать ее максимальную температуру. Точка наибольшего нагрева расположена в верхней внутренней части анодного радиатора. При постоянном режиме работы вентустановки температура воздуха за анодом и температура анода находится в строго определенной зависимости (см. рис. 6). Следовательно, более просто контролировать не температуру анода, а температуру воздуха за анодом.

После монтажа системы охлаждения необходимо опытным путем получить данные температурного поля за анодом. Затем термодатчик, температура срабатывания которого может быть 70... 120 °С, помещается в соответствующей точке воздуховода.

При замыкании контактов термодатчика SA2 срабатывает реле К2 и контакты К2.1 отключат лампу (рис. 11). Контакты SA2 после срабатывания остаются замкнутыми еще некоторое время, пока происходит отвод тепла от анода. О срабатывании защиты сигнализирует светодиод VD2. После охлаждения лампы схема защиты сама возвращается в исходное состояние.

Размещение системы охлаждения в корпусе усилителя

В усилителях традиционно применяется горизонтальный корпус типа “DESK TOP”. По этой причине исторически сложившаяся и рациональная для старых стеклянных ламп компоновка “автоматически” перенесена на обдувные лампы.


Рис.12.

Для сохранения традиционной конструкции и упрощения монтажа вентустановки использованы параллельное включение малогабаритных ГУ-74Б (или ГУ-91 Б) и приточная схема обдува с боковым потоком. Но из-за больших потерь при повороте воздуха эта схема не привлекательна для мощных ламп (см. табл. 6).

Усилитель заданной мощности всегда проще и дешевле сделать на одной большой лампе. Поэтому компоновка мощного усилителя должна обеспечивать монтаж наиболее эффективной системы охлаждения.

Чтобы выполнить это требование, необходимо отказаться от традиционного горизонтального корпуса “DESK TOP”, а использовать вертикальный корпус типа “MINI-TOWER”. В нем успешно размещается самая эффективная система охлаждения с соосным потоком центробежного вентилятора или наиболее простая вытяжная система охлаждения с осевым вентилятором (рис. 12).

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30

31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59

60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 78 79 80 81 82

Обновлено 28.03.2012 05:07
 
Для тебя
Читай
Товарищи
Друзья